книги / Инструментальное оснащение технологических процессов металлообработки
..pdf5.1.2. Выбор геометрии и инструментального материала сверла
Недостатки геометрии обычных сверл (негативные воздействия высоких скоростей подач, неэффективность резания при наличии поперечной кромки, изменение переднего и заднего углов сверла в процессе сверления и ряд других недостатков) были преодолены путем использования сверл со сменными пластинами. Поскольку пластины выбираются отдельно, в соответствии с диаметром сверла, то их геометрия и инструментальный материал должны быть выбраны в зависимости от обрабатываемого материала.
Современная геометрия пластин и параметры движения инструмента и заготовки при сверлении сверлами с механическим креплением пластин позволяют устранить эти недостатки.
В качестве примера можно рассмотреть геометрию периферийных и центральных пластин, предлагаемую для сверл Coro
Drill 880, Coromant U и T-MAX U [17].
|
|
Таблица 5 . 2 |
|
Геометрия пластин для сверления |
|
|
|
|
Геометрия |
Характеристика |
Область применения |
пластин |
пластины |
|
|
Для сверл |
CoroDrill 880 |
GR |
Черновая с усиленной |
Для обработки стали и чугуна с высо- |
|
режущей кромкой |
кими подачами |
GM |
Получистовая с усилен- |
Обработка стали, чугуна, цветных и |
|
ной режущей кромкой |
нержавеющих сплавов со средними |
LM |
Получистовая с острой |
подачами |
|
режущей кромкой |
Для обработки низкоуглеродистых и |
|
|
нержавеющих сталей со средними |
|
|
подачами |
|
Для сверл Coromant U и T-MAX U |
|
С -53 |
Центральная и перифе- |
Для обработки стали, чугуна, цвет- |
|
рийная, четырехгранная |
ных и нержавеющих сталей, жаро- |
-58 |
Центральная и перифе- |
прочных сплавов |
|
рийная, четырехгранная |
Для обработки низкоуглеродистых и |
-51; -56 |
Центральная и перифе- |
нержавеющих сталей |
|
рийная, трехгранная |
Обработка стали, нержавеющей стали |
|
|
и чугуна |
Втабл.5.3 произведено сопоставление марок твердого сплава
сизносостойкими покрытиями, выпускаемых отечественными и зарубежными изготовителями для сверления, соответственно в табл.5.4 представлены марки твердых сплавов без покрытия.
101
Таблица 5 . 3
Марки твёрдых сплавов с покрытием для сверления
Группы |
Sandviк |
Iscar |
Walter |
Seco |
Sandviк |
Korloy |
Kenna- |
|
резания и |
МКТС |
(Израиль) |
(Герма- |
Tools |
Coromant |
(Корея) |
metal |
|
применения |
(Россия) |
|
ния) |
(Швеция) |
(Швеция) |
|
(США) |
|
|
P01 |
|
IC903 |
WXK25 |
Т2000D |
|
|
|
|
P10 |
CU45 |
IC908 |
|
Т400D |
GC4014 |
РС205F |
|
|
СТ15М |
IC507 |
|
GC1020 |
РС215F |
|
||
|
|
СТ25М |
IC908 |
WAP20 |
Т2000D |
GC3040 |
РС220F |
|
|
P20 |
IC520М |
|
|||||
|
|
|
IC250 |
WКP25 |
Т3000D |
GC4024 |
|
|
Р |
|
CU45 |
IC528 |
|
Т1000D |
GC1020 |
РС225F |
КС7015 |
P30 |
IC350 |
WXK35 |
КС7215 |
|||||
|
|
СТ35М |
IC354 |
|
Т400D |
GC4034 |
|
КС7315 |
|
|
CU45 |
IC328 |
WКP35 |
Т3000D |
GC1020 |
|
КС7030 |
|
P40 |
IC300 |
GC1120 |
|
||||
|
|
СТ35М |
IC928 |
WТP35 |
|
GC235 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
P50 |
|
|
WXР40 |
Т400D |
GC4034 |
|
|
|
|
|
|
WXР45 |
|
GC4044 |
|
|
|
M10 |
|
IC520M |
|
|
GC1220 |
РС210F |
КС7315 |
|
|
IC507 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M20 |
CU45 |
IC908 |
|
Т2000D |
GC1040 |
РС205F |
КС7015 |
M |
|
СТ25М |
IC354 |
|
Т3000D |
GС4024 |
|
КС7215 |
|
СТ35М |
IC300 |
WХP40 |
Т250D |
GC1020 |
РС220F |
КС7030 |
|
|
M30 |
IC903 |
GC1120 |
КС300 |
||||
|
WXK35 |
Т3000D |
||||||
|
|
|
IC928 |
|
|
GС235 |
|
|
|
M40 |
CU45 |
IC328 |
WТP35 |
Т400D |
GC4034 |
РС225F |
|
|
|
|
|
|
|
GC4044 |
|
|
|
K01 |
|
|
|
|
GC1210 |
|
|
|
|
СК15М |
|
WАК15 |
Т1000D |
GC4014 |
РС205F |
КС7315 |
|
K10 |
|
GC1020 |
|||||
|
|
|
|
WXK35 |
Т2000D |
GC1120 |
|
КС300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
СК20М |
IC928 |
WXK25 |
Т3000D |
GC1220 |
РС215F |
КС7015 |
K20 |
IC908 |
GC4034 |
||||||
|
|
|
IC520M |
WКP25 |
|
|
РС225F |
КС7215 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K30 |
|
IC350 |
WКP25 |
|
GC4044 |
|
КС7030 |
|
|
IC928 |
WКР35 |
|
GC3040 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
К40 |
|
|
WХP45 |
|
|
|
|
N |
N01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
N10 |
|
|
|
Т250D |
GC1020 |
|
КС7215 |
|
|
|
|
Т3000D |
GC1120 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
N20 |
|
IC908 |
WXK35 |
|
GC1044 |
|
|
|
|
|
GC4044 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
102
Окончание табл. 5 . 3
Группы |
Sandviк |
Iscar |
Walter |
Seco |
Sandviк |
Korloy |
Kenna- |
|
резания и |
МКТС |
(Израиль) |
(Герма- |
Tools |
Coromant |
(Корея) |
metal |
|
применения |
(Россия) |
|
ния) |
(Швеция) |
(Швеция) |
|
(США) |
|
|
N30 |
|
|
|
Т250D |
|
|
|
|
|
|
|
Т3000D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IC908 |
|
|
|
РС205F |
КС7215 |
|
S10 |
|
IC903 |
|
|
GC1020 |
||
|
|
|
IC507 |
|
|
|
|
|
S |
S20 |
|
IC328 |
WХP40 |
Т250D |
GC1020 |
РС210F |
KС300 |
|
|
IC300 |
WXK35 |
|
|
|
|
|
|
S30 |
|
IC928 |
WТP35 |
Т250D |
GC1120 |
|
|
|
|
GC1220 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S40 |
|
|
|
|
GC1044 |
|
|
|
|
|
|
|
GC4044 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H01 |
|
IC903 |
|
|
|
РС205F |
|
|
H10 |
СК15М |
IC507 |
|
Т250D |
GC4024 |
РС210F |
|
Н |
|
|
|
|
|
GC1120 |
|
|
H20 |
СК20М |
IC908 |
|
Т3000D |
GC1220 |
РС220F |
|
|
|
|
|
|
|
|
GC4044 |
|
|
|
H30 |
|
|
|
Т2000D |
|
|
|
|
Н40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 . 4 |
||
|
|
Марки твёрдых сплавов без покрытия для сверления |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ISO |
Sandviк |
|
Walter |
Sandviк |
|
Kenna- |
||
Группы |
Iscar |
Korloy |
|||||||
МКТС |
(Герма- |
Coromant |
metal |
||||||
резания и |
(Израиль) |
(Корея) |
|||||||
(Россия) |
ния) |
(Швеция) |
(США) |
||||||
применения |
|
|
|||||||
|
|
P01 |
|
|
|
|
FS1 |
|
|
|
|
P10 |
РТ10 |
|
WCE10 |
Р20 |
FG2 |
|
|
|
|
P20 |
РТ20 |
|
|
H10F |
|
|
|
P |
|
|
|
Н10W |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
P30 |
РТ30 |
|
|
|
FA1 |
|
|
|
|
P40 |
РТ40 |
IC28 |
|
|
|
|
|
|
|
P50 |
|
|
|
|
FCC |
|
|
|
|
M10 |
РТ30 |
|
|
|
|
|
|
M |
|
M20 |
|
IC08 |
|
H13A |
FS1 |
КМ1 |
|
|
M30 |
РТ30 |
|
|
К20 |
|
К68 |
||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
M40 |
РТ40 |
IC28 |
|
|
|
КМF |
|
K |
K01 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
K10 |
ТК10 |
|
|
К20 |
FG2 |
К68 |
|
|
|
|
|
FA1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
103
Окончание табл. 5 . 4
|
ISO |
Sandviк |
|
Walter |
Sandviк |
|
Kenna- |
||
Группы |
Iscar |
Korloy |
|||||||
МКТС |
(Герма- |
Coromant |
metal |
||||||
резания и |
(Израиль) |
(Корея) |
|||||||
(Россия) |
ния) |
(Швеция) |
(США) |
||||||
применения |
|
|
|||||||
|
|
K20 |
ТК20 |
|
|
H13A |
|
К313 |
|
|
|
|
|
H10F |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
K30 |
|
|
|
Н10W |
|
|
|
|
|
N01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N10 |
ТК20 |
IC08 |
WK1 |
H10F |
|
К10 |
|
N |
|
WK10 |
К20 |
|
К68 |
||||
|
|
|
|
|
|||||
|
N20 |
ТК20 |
IC08 |
|
Н13А |
|
К313 |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
IC28 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
N30 |
|
|
WK40 |
|
|
|
|
|
|
S10 |
|
|
|
|
|
К10 |
|
|
|
S20 |
ТК20 |
IC08 |
|
Н13А |
|
К68 |
|
S |
|
ТК25 |
IC28 |
|
|
К313 |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
S30 |
|
|
WK40 |
Н10W |
|
|
|
|
|
S40 |
|
|
|
|
|
|
|
H |
H01 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
H10 |
РТ10 |
|
|
К20 |
FG2 |
|
|
|
|
ТК10 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
H20 |
|
|
|
|
|
|
5.1.3. Назначение режимов резания при сверлении
Глубина резания (мм) при сверлении в сплошном материале определяется по формуле
t = D2 ,
где D − диаметр сверла.
Подача назначается в мм на один оборот сверла S о (мм/об). Минутная подача: Sм = S о · n (мм/мин). Этой величиной удобно
пользоваться при расчете машинного времени на обработку. Скорость резания V С является для сверления окружной скоро-
стью, рекомендованный диапазон начальных скоростей резания Vc.o и подачи S о для сверления материалов групп резания Р, М, К,
N, S, H приведен в каталогах [6 − 36], а также приведены диапазоны подач для сверл с различными диаметрами. Рекомендованы атериал центральных и периферийных пластин, диапазон скоростей резания и значения поправочного коэффициентов Kнв для обрабатываемых материалов с различной твердостью НВ. Приведе-
104
ны значения поправочных коэффициентов, учитывающих разницу между выбранным и исходным периодом стойкости инструмента
(Т м = 15 мин).
Рекомендованные значения удельной силы резания КС 0,4 (Н/ мм2) получены эмпирическим путем для всех групп резания обрабатываемых материалов. Значения КС 0,4 также приведены
вкаталогах [6 −36].
Вкачестве примера в табл. 5.5 приведены значения удельной силы резания, начальной скорости и величины подачи по ISO для группы резания Р10 [30].
Частота вращения шпинделя определяется как
n= V c 1 0 0 0 , об/мин,
πD
где V С − действительная скорость резания, V С = Vc.o Kнв. Потребная мощность резания (кВт) определяется по формуле
= D S kС0,4 VС NР 240 103 .
Рассчитанная потребная мощность резания Nр не должна превышать мощности на шпинделе Nшп станка: N р ≤ Nшп.
2. Более высокие подачи следует выбирать при хороших условиях обработки.
Мощность на шпинделе станка
Nшп = Nст η
где Nст − мощность электродвигателя станка; η − КПД станка.
Величина машинного времени на обработку рассчитывается по формуле
Т |
|
= |
|
Lр.х |
|
, |
|
м |
п |
|
S |
|
|||
|
|
|
ст |
||||
|
|
|
ст |
|
где L р. х − длина рабочего хода инструмента, L р. х = L р + L п + L доп ; L р − глубина обрабатываемого отверстия; L п − величина подвода, врезания и перебега инструмента при сверлении сверлами, оснащенными СМП, L п = 0; L доп − дополнительная длина хода инструмента, вызываемая в ряде случаев особенностями наладки станка и конфигурации детали.
105
Таблица 5 . 5
Начальные значения силы и скоростей резания при сверлении
|
|
|
|
|
Диапазон диаметров сверления |
Условия |
||||
|
Стали и спла- |
|
Удель- |
обработки |
||||||
ISO |
НВ |
ная сила |
16… |
26… |
31… |
42… |
Тяже- |
Нор- |
||
|
вы по ГОСТ |
резания, |
маль- |
|||||||
|
|
|
Н/мм2 |
…21 |
…33 |
…43 |
…58 |
лые |
ные |
|
П/г |
|
|
|
|
|
Диапазон подач |
|
Vс.о |
Vс.о |
|
|
|
Нелегированные |
стали с содержанием С = 0,25…0,55 |
% |
|
|||||
|
Ст4, Ст5, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ст6, 30, 35, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30Г, 35Г. 40, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45, 40Г, 45Г, |
|
|
0,06… |
0,08… |
0,10… |
0,12… |
80… |
130… |
|
|
50, А30, |
150 |
2100 |
|||||||
|
А40, А35Е, |
|
|
…0,14 |
…0,18 |
…0,20 |
…0,24 |
…150 |
…210 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А45Е, АС40, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р10 |
АС35Г2, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АС40Г2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нелегированные стали с содержанием С = 0,55…0,8 % |
|
||||||||
|
55, 60, 65, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70, 75, 80, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
85, 60Г, 65Г, |
|
|
0,06… |
0,08… |
0,10… |
0,12… |
70… |
120… |
|
|
70Г, У7А, |
170 |
2250 |
|||||||
|
У8А, У9А, |
|
|
…0,14 |
…0,18 |
…0,20 |
…0,24 |
…140 |
…200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У10А, У11А, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У12А, У13А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. 1. При тяжелых условиях резания как для центральной пластины, так и периферийной рекомендуется твердый сплав CU45, для нормальных условий резания центральная пластина изготовляется из твердого сплава CU45, а периферийная − из сплава СМ25.
В простейших случаях L доп = 0; n ст , S ст − окончательно на-
значенные величины частоты вращения шпинделя станка и величины подачи.
Пример. Определить режимы резания при сверлении, если диаметр обрабатываемого отверстия D = 20 мм (в сплошном материале), глубина сверления L=50 мм, обрабатываемый материал сталь 45 твердостью НВ190. Требуемая стойкость 20 мин.
Последовательность решения:
1. Для сверления отверстия в стали 45 (табл.5.3, группа резания Р10) по каталогу ОАО «Московский комбинат твердых спла-
106
вов» (Sandvik МКТС) [30] применяется марка твердого сплава CU45. Для тяжелых условий резания и центральная пластина, и периферийная изготовляются из твердого сплава CU45 (см.
табл.5.5).
2.Глубина резания при сверлении отверстия в сплошном материале t = D/2 = 10 мм.
3.Для стали 45 (группа резания Р10) при сверлении отверстия
диаметром 20 мм находим значение величины подачи
0,06… 0,14 мм/об (см. табл.5.5). Принимаем подачу по паспортным данным станка 2Н125: S ст = 0,1 мм/об.
4. По табл. 5.5 соответственно (группа резания Р10) при принятой подаче S = 0,1 мм/об находим Vco = 80…150 м /мин. Принимаем среднее значение Vco = 115 м/мин.
5.Нормативное значение скорости резания приведено для твердости НВ150. Реальный материал на 40 единиц тверже, следовательно, для группы обрабатываемости Р10 поправочный коэффициент Kнв = 0,9 (см. табл.1.13).
6.Для обеспечения периода стойкости 20 мин поправочный коэффициент Кт = 0,95.
7.Поправочный коэффициент Кϕ для главного угла в плане 90° равен 1,0. Принимаем угол в плане сверла 75°, тогда Кϕ = 1,1.
8.Действительная скорость резания определяется как
Vc = 115 · 0,9 0,95 1,1 = 108,16 м/мин. 9. Частота вращения шпинделя
n = |
Vc 1000 |
= |
108,16 |
1000 |
= 1722,2 об/мин. |
|
π D |
|
3,14 |
20 |
Принимаем ближайшее наименьшее значение по паспортным данным станка 2Н125: n ст = 1400 об/мин. Уточненная скорость
резания составит 87,92 м/мин.
10. Потребная мощность резания при сверлении определяется
как
N |
|
= |
D S kС0,4 Vс |
= |
20 0,1 2100 87,92 |
= 1,54 кВт |
|
Р |
240 103 |
240 103 |
|||||
|
|
|
|
||||
где КС 0,4 |
|
− удельная |
сила резания, КС 0,4 = 2100 Н/ мм2 |
(см. табл.5.5).
107
Рассчитанная потребная мощность резания не должна превышать мощности на шпинделе станка Nшп ,
N р ≤ Nшп .
Мощность на шпинделе станка
Nшп = Nст η= 2,8 0,8 = 2, 24 кВт,
где Nст − мощность электродвигателя станка, Nст = 2,8 кВт; η − КПД станка, η = 0,8.
8. Величина машинного времени на обработку рассчитывается по формуле
Т |
|
= |
|
Lр. х |
|
= |
|
50 |
|
= 0,35 |
мин. |
|||
м |
п |
ст |
S |
ст |
1400 |
0,1 |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем Тм = 0,4 мин.
5.2.Зенкерование
Втехнологических процессах зенкерование, как правило, выполняет промежуточную операцию между сверлением и развертыванием. В качестве режущего инструмента используется зенкер. Зенкеры применяются для обработки предварительно просверленных, литых или штампованных отверстий и обеспечивают точ-
ность 8-го…10- го квалитета и шероховатость Rа= 6,3…3,2 мкм, а также для обработки углублений или плоскостей (под головки винтов и пр.) и называются в этих случаях зенковками или цековками.
Выбор зенкера для инструментального оснащения операции зенкерования осуществляется соответственно следующему пошаговому подходу:
1.Выбор типа зенкера.
2.Выбор геометрии и инструментального материала зенкера.
3.Назначение режимов резания при зенкеровании.
5.2.1. Выбор типа зенкера
Зенкеры классифицируют по следующим признакам: 1. По конструкции и способу крепления:
– цельные с коническим хвостовиком (ГОСТ 12489-92) изготовляются диаметрами D = 7,8…50 мм; длиной рабочей части
108
l1 = 75…220 |
мм и общей длиной L = 156…369 |
мм, или с ци- |
линдрическим хвостовиком с D = 3…19,7 мм; длиной рабочей |
||
части 33…140 |
мм и общей длиной L = 61…206 |
мм. Приме- |
няются для обработки заготовок из чугуна и стали;
– составные с напайными твердосплавными пластинами с коническим хвостовиком (ГОСТ 323187) изготовляются диамет-
рами D = 11,75…50 мм; длиной рабочей части l1 = 94…210 |
мм и |
||||||||
общей длиной L = 175…355 |
мм; |
|
|
|
|
||||
– насадные, оснащенные твердосплавными пластинами (ГОСТ |
|||||||||
3231-87), |
изготовляются |
с |
D = 31,6…80 мм и общей длиной |
||||||
L = 45…65 |
мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
– цельные твердосплавные |
с цилиндрическим |
хвостовиком |
|||||||
(ГОСТ 21543-84) изготовляются диаметрами D = 3…10 |
мм; длиной |
||||||||
рабочей части l1 = 12…20 |
мм и общей длиной |
L = 61…133 |
мм. |
||||||
Зенкеры с коническим хвостовиком диаметрами D = 7,8…12 |
мм; |
||||||||
длиной |
рабочей |
части |
l1 = |
18…22 |
мм и |
общей длиной |
|||
L = 156…182 |
мм. |
Применяются для обработки заготовок из не- |
ржавеющих и жаропрочных сталей и сплавов;
– сборные, оснащенные твердосплавными пластинами (ГОСТ 21541-84), с коническим хвостовиком, диаметрами D = 30…50 мм и общей длиной L = 262…308 мм. Зенкеры насадные с диаметрами D = 50…80 мм и общей длиной L = 58…69 мм.
15Å |
l2 |
|
D1 |
= D - (0,03...0,05) |
l1 |
|
|
|
|
45Å |
|
À |
 |
|
|
|
|
||
D |
|
Á |
|
d |
À |
|
|
||
|
|
|
||
|
Á |
|
 |
|
|
|
|
|
Б - Б пов¸рнуто
100Å
h
f по цилиндру |
À - À |
|
b
b 1
5Å
r |
5Å |
|
|
6 |
15Å |
0Å |
|
|
|
|
|
|
R0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 •45Å |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0Å- 5Å
Рис. 5.2. Зенкер цельный твердосплавной
109
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
Конус Морзе |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
d3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
d4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
À |
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
Á |
|
|
|
2 |
|
|
|
Á |
|
|
|
d |
|
|
|
||
l1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
Á-Á ( |
 |
|
|
|
|
|
|
) |
|
 |
|
À |
9 |
||
|
|
|
|
|
Å |
|||
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
 |
|
|
|
|
90 |
R2 |
|
d |
|
|
|
|
|
Å |
||
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
6 |
|
|
|
|
5 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
a |
|
|
|
6 |
8 |
3 |
4 |
 |
|
|
a |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
Рис.5.3. Зенкер хвостовой, оснащенный твердосплавными |
||||||||
|
|
|
|
пластинами |
|
|
|
2.По виду обработки – цилиндрические, зенковки для снятия фасок и обработки конусов, зенковки для обработки цилиндрических или конических углублений под головки болтов, винтов, подрезки торцов, бобышек и приливов корпусных деталей.
В настоящее время для обработки заготовок из нержавеющих
ижаропрочных сталей и сплавов широко используются зенкеры цельные твердосплавные (рис. 5.2) и с механическим креплением сменных многогранных пластин, изготовленных из твердого сплава (рис. 5.3), позволяющие снимать большие припуски.
5.2.2.Выбор геометрии и инструментального материала зенкера
Геометрия режущей части зенкера может быть определена теми же параметрами (углами γ, λ, φ, α и др.), что и токарного резца с главной режущей кромкой АВ (рис. 5.4). Но здесь те же углы выполняют ещё и другие функции. Например, передний угол в поперечном сечении γпоп примерно равен углу ω наклона спирального зуба и влияет на выход стружки. При ω > 0 (правые винтовые зубья зенкера (см. рис. 5.4) стружка в процессе резания выходит к хвостовику. Для сквозных отверстий с высокими требо-
110