книги из ГПНТБ / Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах

В. А. Х А Ц К Е Л Е В И Ч

X

' М

V.J *"

РА С Ч Е Т

РЕЖИМОВ ГЕНЕРАТОРА ПРИ АНОДНОЙ МОДУЛЯЦИИ НА НОВЫХ ЛАМПАХ

ОГЛАВЛЕНИЕ

3

V

ПРЕДИСЛОВИЕ

Выпущенная за последние годы большая серия но­ вых генераторных триодов сильно отличается от ламп прежних выпусков. В интересующем нас плане это обус­ ловлено главным образом токораспределением внутри лампы и, как следствие, — формой ламповых характе­ ристик анодного и сеточного токов, тепловым режимом сетки, которая весьма склонна к термоэмиссии и т. п. Все это заставило критически пересмотреть существую­ щие методы расчета режимов ламповых генераторов и создать такие, которые могли бы обеспечить достаточно высокую точность, а следовательно, и надежность для новых ламп.

Одной из попыток решения этой задачи является ме­ тод эквивалентных параметров для расчета анодной це­ пи и метод поправочных эмпирических коэффициентов — для расчета сеточной [Л. 3]. Указанные'методы были ис­ пользованы при расчете генераторов в режиме усиления немодулированных колебаний [Л. 1]. В данной работе эти методы используются для расчета модуляционных режимов генератора при комбинированной анодной мо­ дуляции, построенного как по нормальной схеме (с об­ щим катодом), так и по инверсной (с общей сеткой). Учитывая важность для новых ламп тройной модуляции даже в нормальной схеме генератора, мы рассматри­ ваем здесь ее более подробно.

Кроме собственно расчетов режимов генератора в данной работе приводится также и их анализ. Учитывая, однако, что, с одной стороны, этот материал в полном объеме весьма сложен и громоздок, а с другой, — то, что часть его уже опубликована [Л. 2], мы более подробно изложили здесь новые вопросы, связанные, главным об­ разом, со спецификой новых ламп, и менее подробно, а иногда и совсем изъяли вопросы, освещенные в лите­ ратуре, предполагая, что читателю известны основные принципы и схемы ламповых генераторов и модуляции.

5

ГЛАВА ПЕРВАЯ

ДВОЙНАЯ МОДУЛЯЦИЯ ГЕНЕРАТОРА

СОБЩИМ КАТОДОМ

§1. Общие соображения

Вданном случае под «двойной модуляцией» будем понимать один 'из видов комбинированной анодной мо­ дуляции. Она представляет собой внешнюю (незави­ симую) модуляцию на анод и внутреннюю (автомати­ ческую) модуляцию смещением с помощью сопротивле­ ния Rg, включенного в цепь постоянной составляющей сеточного тока Igr). •

Такая модуляция в генераторе по схеме с общим ка­ тодом нашла очень широкое применение во всех совре­ менных мощных радиотелефонных передатчиках сред­ них и длинных волн, полностью вытеснив простую (или одинарную) анодную модуляцию с фиксированным сме­ щением. Это обусловлено значительными преимуще­ ствами комбинированной модуляции по сравнению с про­

стой. Поскольку они общеизвестны [Л. 2], мы на них останавливаться не будем.

Указанная модуляция обладает высокими энергети­ ческими показателями и производится в оконечном кас­ каде передатчика при использовании в нем триодов. Эти

7

с аТ

При двойной модуляции модуляционные характери­ стики обеих составляющих анодного тока — амплитуды первой гармоники 1а\ и постоянной составляющей 1ао — весьма линейны и проходят через начало координат (см. ниже — рис. 3). Поэтому коэффициенты глубины моду­ ляции составляющих анодного тока т и анодного на­ пряжения та всегда оказываются равными друг другу

та= т,

что и будет нами учитываться в дальнейшем. Исходными данными для расчета модуляционных ре­

жимов генератора будем считать, как обычно, колеба­ тельную мощность в режиме несущей частоты Р~ти коэф­ фициент глубины модуляции2 т, а также частоту несу­ щей f, которую необходимо, как всегда, учитывать при выборе типа ламп и питающего анодного напряжения Еат. Величина последнего для некоторых типов ламп за­ висит также от значения коэффициента глубины моду­ ляции и при т= 1 питающее напряжение, при наличии соответствующей оговорки в справочных данных, прихо­ дится снижать по сравнению с номинальным.

сколько процентов больше ЕаТ за счет падения напряжения в огра­

ничительных сопротивлениях, дросселях и проч.

2 При анодной модуляции оконечного каскада, как правило, рас­ четное значение берется п%=\.

8

молчания (телефонная точка Т) и в случае m < 1— при желании — минимальная точка.

Тип и количество ламп выбирается из исходных дан­ ных по обычной формуле

п— число ламп генератора (при двухтактной схе­ ме оно должно быть четным).

§ 2. Расчеты модуляционных режимов

А. Расчет в пиковой точке

Расчет генератора в пиковой точке производится на колебательную мощность

где питающее напряжение Е ат берется по справочнику с учетом указанных выше соображений (поправка на частоту и глубину модуляции).

При применении новых генераторных ламп необхо­ димо пользоваться эквивалентными расчетными пара­ метрами S, D, Е?о и S, р (см. [Л. 1], а также Приложе­ ние 1). Режим генератора в пиковой точке выбирается слабо перенапряженный, близкий к критическому, т. е. коэффициент использования анодного напряжения бе­ рется на несколько процентов больше критического зна­ чения

а нижний угол отсечки анодного тока принимается по­

Хотя запас перенапряженности на первый взгляд весьма невелик (2—4%), однако, учитывая, что £кртах полу­ чается очень близким к единице, этого оказывается до­

* Полагая (что в данном случае имеет место) модуляционную характеристику линейной-

9