pdf.php@id=6162
.pdfПроверим значение ан по полученному перепаду температур.
По формуле (1.33) ак = !,3 ^34,6 ~ 4,2 ккал!лР ч град. Коэффициент 1,3 принят вместо 1,43 в формуле (1.32) с учетом особенности теплообмена на по верхности панели. По формуле (1.34)
ал= 1,16-4,2-1 ж 4,8 ккал/м2-ч-град,
где Ь = 0,81 + |
5-10-3 (5 2 ,6 + 18) = |
1,16. |
Значение ан по |
формуле (III. 18) равно: |
|
|
осн= 4,2+ |
4,8 = 9,0, |
что почти точно совпадает с ориентировочно принятой величиной ан = 8,9. Теплоотдача 1 м2 панели в одну сторону равна:
q = 9(52,6— 18) = 312 ккал/ч*м2.
Площадь панели должна быть равна:
fB -n _ 312“ 1,12 Л,2‘
Проверяем допустимость полученного значения температуры панели при
такой ее площади. |
_____ |
____ |
Средний размер панели |
равен: yfFH.п = V1,12= 1,06 ж, поэтому при |
положении человека на расстоянии 1 м от панели коэффициент облученности Ф будет равен (V II.6):
ср= 1 — 0,8 |
=0,245. |
|
1,06 |
Допустимая температура поверхности панели при таком значении ф равна (VI 1.5):
< ° и = 19 .3+ 5 7 ^ = 54.8°С.
Температура поверхности (тп = 52,6°С) ниже предельно допустимой, поэтому принимаем рассчитанную конструкцию панели,
Г л а в а VIII
ВОЗДУШНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
§ 33. КЛАССИФИКАЦИЯ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ. ВИДЫ УСТРОЙСТВА, ДОСТОИНСТВА И НЕДОСТАТКИ
Как уже указано выше, в системах воздушного отопления для обогрева помещений применяют в качестве теплоносителя нагре тый воздух. Воздух, нагретый до температуры более высокой, чем температура помещений, поступая в помещения и охлаждаясь, отдает в помещения необходимое количество тепла для возмещения теплопотерь.
Системы воздушного отопления разделяются по виду первич ного теплоносителя, согревающего воздух, на паровоздушные, водовоздушные и т. д., характеру подачи и перемещения приточного воздуха и качеству приточного воздуха.
По способу подачи воздуха системы воздушного отопления под разделяются на централизованные с подачей воздуха из единого общего центра и децентрализованные — с подачей воздуха мест ными отопительными агрегатами.
По характеру перемещения нагретого воздуха — с перемеще нием воздуха за счет разности объемных весов холодного и нагре того воздуха — системы с естественной циркуляцией воздуха, и с перемещением воздуха за счет разности давлений, создаваемых вентилятором, — системы с механическим побуждением.
По качеству подаваемого воздуха системы воздушного отоп ления могут быть рециркуляционные (рис. VIII. 1, а) с перемеще нием одного и того же внутреннего воздуха, с частичной рецир куляцией (рис. VII 1.1, б) и прямоточные (рис. VII 1.1, в).
При применении систем воздушного отопления с частичной рециркуляцией и прямоточных наряду с отоплением осуществляет ся и приточная вентиляция.
Системы воздушного отопления могут обеспечить в помещениях поддержание постоянной равномерной температуры в период ото пительного сезона в пределах санитарно-гигщенических требований.
При повышении наружной температуры теплопотери через ог раждающие конструкции уменьшаются и соответственно умень шается количество тепла с поступающим в помещение воздухом, тем пература которого понижается.
Системы воздушного отопления обеспечивают быстрый нагрев помещений. В летнее время системы воздушного отопления могут
142
быть использованы для охлаждения помещений при пропуске через воздухонагреватель того или иного хладагента.
Недостатки системы — низкая относительная влажность воз духа, поступающего в помещение, если он не увлажняется; воз можность возникновения токов воздуха, беспокоящих людей, на-
в) |
е) |
Рис. VIII. 1. Система воздушного отопления
а —рециркуляционная; б —с частичной рециркуляцией; в—прямоточная; У—канал; 2 —калорифер; 3 — вентилятор; 4 — канал для удаления воздуха; 5 —канал для рецир куляционного воздуха; 6 —канал для подачи наружного воздуха; 7 — клапан; 5 —канал для наружного воздуха; Р —вытяжная шахта
ходящихся в помещении; при значительных размерах каналов для перемещения нагретого воздуха затрудняется их конструктивная увязка со строительными конструкциями здания.
§ 34. ПРИМЕНЕНИЕ СИСТЕМ
Системы воздушного отопления с естественной циркуляцией применяют при радиусе действия не более 8 м, а с механическим
побуждением — при радиусе |
действия |
|
|
|||||||||
более 8 м. |
|
|
|
системы |
с |
аг |
|
|
||||
Децентрализованные |
|
|
||||||||||
регатами |
большой |
производительности |
|
|
||||||||
и сосредоточенной подачей воздуха при |
|
|
||||||||||
меняются в помещениях большого объе |
|
|
||||||||||
ма промышленных |
и гражданских зда |
|
|
|||||||||
ний (рис. |
VIII.2); с агрегатами |
неболь |
|
|
||||||||
шой |
производительности для |
помеще |
Рис. VIII. 2. Система воз |
|||||||||
ний |
с |
перегородками |
высотой |
более |
душного отопления |
децен |
||||||
2,2 м или помещений с |
оборудованием, |
трализованная с агрегата |
||||||||||
мешающим |
сосредоточенному |
|
выпуску |
ми, установленными |
у на |
|||||||
|
ружной стены цеха (цифра |
|||||||||||
воздуха. |
|
воздушного |
отопления |
с |
ми в кружках обозначены |
|||||||
Системы |
отопительные агрегаты) |
|||||||||||
полной рециркуляцией могут быть при |
не загрязнен вредными |
|||||||||||
менены в помещениях, в |
которых |
воздух |
||||||||||
веществами, а с частичной рециркуляцией (совмещено с |
при |
|||||||||||
точной |
вентиляцией), когда |
количество |
приточного воздуха |
для |
143
компенсации теплопотерь превышает количество воздуха, необ ходимого для компенсации воздуха, удаляемого местными отсо сами. Централизованные системы при совмещении систем воздуш ного отопления с приточной вентиляцией приведена на рис. V I11.1, в.
Если рециркуляция воздуха не допускается, следует применять прямоточные системы воздушного отопления, совмещенные с при точной вентиляцией. Эти системы могут быть применены для жилых зданий и в производственных помещениях, в воздухе которых со держатся болезнетворные микроорганизмы, ядовитые вещества, не приятные запахи производства и др.
Наружный воздух обрабатывается в приточных камерах. Для систем без механического побуждения производится нагревание воздуха, для систем с механическим побуждением — очистка, на гревание воздуха и при необходимости его увлажнение. При уст ройстве воздушного отопления, совмещенного с вентиляцией в жилых зданиях, воздух направляется в жилые комнаты по маги стральным каналам. Он смешивается с воздухом помещений, ох лаждается, отдавая тепло, возмещающее теплопотери, и через не плотности в дверях поступает в санитарные узлы и кухни, откуда удаляется системой вытяжной вентиляции.
Совмещенные санитарные узлы и ванные комнаты обогреваются за счет полотенцесушителей (или отопительных приборов), присое диненных к системам горячего водоснабжения.
§ 35. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Для жилых зданий
Определение расчетного количества воздуха. Расчетное коли чество наружного воздуха, подаваемого в квартиру, должно быть не менее санитарных норм 25—30 м3/ч на одного проживающего. Температура воздуха, подаваемого на высоте до 3,5 ж, определяе мая из условия возмещения'теплопотерь, не должна превышать 45° С. Количество потребного воздуха может быть определено и из рас чета 3,75 м5/ч на 1 ж2 жилой площади при наружной расчетной для
отопления |
температуре. |
При |
этом вытяжной системой |
без |
меха |
|||
нического |
побуждения |
должно удаляться |
от кухонь |
не |
менее |
|||
75 м3/ч, из санитарных совмещенных узлов |
не менее 30 ж3, а из |
|||||||
раздельных не менее 65 м3/ч. |
подаваемого |
воздуха |
в помещение |
|||||
Определение |
температуры |
|||||||
и расход |
тепла |
на его |
нагревание. Расход^тепла в |
помещениях, |
обогреваемых системами воздушного отопления, складывается из теплопотерь через ограждающие конструкции и расхода тепла на нагревание воздуха, поступающего за счет инфильтрации. Тем пература воздуха, подаваемого в помещение, определяется по фор муле
^пр |
(VIII.1) |
|
0,24G |
144
где Q — количество |
тепла, возмещаемого системой |
воздушного |
||
отопления, |
в ккал/ч; |
уходящего из помещения, в °С; |
||
/ух — температура |
воздуха, |
|||
G — количество |
воздуха, |
подаваемого системой воздушного |
||
отопления, |
в кг/ч: |
|
|
|
|
G = |
Q |
кг/ч. |
(VIII.2) |
|
|
0,24(/пр- / в)
Чтобы перевести количество воздуха в м3/ч, значение G кг/ч следует разделить на удельный вес воздуха у кг/м3, соответству ющий температуре приточного воздуха (/Пр).
При системах воздушного отопления, работающих на полной рециркуляции, расход тепла на нагревание воздуха
|
Qi = Gv (tnv— tB) 0,24 |
ккал/ч, |
(VIII.3) |
||
при прямоточных |
|
|
|
|
|
|
Q2 = G „(/np— tH)0,24 |
ккал/ч, |
(VIII.4) |
||
при системах, работающих с частичной рециркуляцией, |
|||||
^з = [^р(^пр— ^B) + GH(^p— |
0.24 ккал/ч, |
(VIII.5) |
|||
где Gp и GH— количество |
рециркуляционного и наружного воз |
||||
|
духа |
в кг!ч\ |
|
помещение, |
|
tup — температура |
воздуха, поступающего в |
||||
|
в °С; |
|
наружного |
воздуха в °С; |
|
|
tH— температура |
|
|||
|
tB— температура воздуха помещения в °С. |
|
|||
Подбор |
калориферов, вентиляторов |
и расчет воздуховодов |
|||
см. в главах XVI, XVII. |
|
|
|
||
|
Для помещений больших кубатур |
|
|||
|
общественных и промышленных зданий |
|
|||
Как было указано выше, для таких помещений принимается |
|||||
воздушное |
отопление |
с сосредоточенной |
подачей воздуха. |
||
В этих |
системах |
используются укрупненные отопительные аг |
регаты с сосредоточенной подачей в помещение воздуха горизон тальными струями, обладающими^ большими скоростями. Струи могут быть параллельными (рис. VII 1.3) или с веерным направ лением их раздачи (рис. VIII.4). При интенсивном перемешивании воздуха воздушными струями температура в помещении выравни вается как по его площади, так и по высоте.
При применении укрупненных агрегатов уменьшаются перво начальные затраты на устройство систем отопления и расход ме талла, и эксплуатация систем несколько упрощается. В связи с выравниванием температуры в помещении уменьшаются теплопотери в его верхней зоне, за счет чего расход топлива уменьшается.
6 3а«. 621 |
145 |
Высоту выпуска воздуха hE над уровнем пола помещения ре комендуется принимать от 3,Ь до 6 м при высоте помещения до 8 м и от 5 до 7 м при высоте помещений более 8 м. При выборе места выпуска воздуха надо, чтобы приточные струи на своем пути не встречали препятствий в виде массивных строительных конструк ций и оборудования. Расстояние этих препятствий от места вы пуска воздуха должно быть не менее удвоенной высоты помещения. Для регулирования температуры и подвижности воздуха в рабочей зоне следует приточные отверстия снабжать специальными устрой
ствами — подвижными |
лопат |
ками, позволяющими |
изменять |
направление выпуска |
воздуха |
по горизонтали. |
|
Рис. VIII. 3. Системы |
воздушного |
Рис. |
VIII. 4. |
Система |
воздушного |
||||
отопления с |
параллельными струями |
отопления |
с |
веерным |
направлением |
||||
|
а —план; б —разрез |
|
|
|
|
струи |
|
||
Максимально допустимая по гигиеническим соображениям под |
|||||||||
вижность |
воздуха в рабочей |
зоне (vMaKC) принимается: |
|||||||
для |
помещений |
с /„ = |
18 |
20° С |
при |
|
работе |
в сидячем |
|
положении не более 0,25 м/сек\ |
|
|
|
|
|
||||
при легком физическом труде не более 0,5 м/сек; |
|
||||||||
при |
выполнении |
тяжелого |
физического |
труда не более 0,5— |
0,75 м/сек.
Высота зоны помещения, обслуживаемой одной струей, опре деляется: при направлении струи вдоль фонаря — с учетом фонар ного пространства; при направлении струи перпендикулярно оси фонаря — без учета фонарного пространства; при решетчатых фер мах независимо от направления струи — с учетом пространства между фермами; при наличии ферм со сплошным сечением и направ лении струи вдоль ферм — с учетом пространства между фермами и без учета этого пространства при направлении струи перпенди кулярно оси фермы.
Количество струй определяется:
при параллельной схеме выпуска-(рис. VII 1.3) по формуле
К |
V |
( V I I I . 6 ) |
ш т ., |
||
|
ЬШстр |
|
146
при веерном выпуске воздуха (рис. VIII.4) по формуле
|
|
|
К = |
Ястр Я |
шт., |
|
|
|
|
(VIII.7) |
||||
|
|
|
|
М |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
К — количество струй; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
V — внутренний объем помещений в ж3; |
|
|
|
|
|||||||||
/стр и Ястр — дальнобойность струй в ж; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Ь и Я — ширина и высота |
зоны |
помещения, обслуживаемой |
||||||||||||
|
одной струей, в ж. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
П р и м е ч а н и е . |
Ширину зоны |
помещения, |
обслуживаемого |
одной |
||||||||||
труей, |
возможно |
принимать |
равной |
3Н — 4Я. |
|
|
|
|
|
|
||||
При параллельной схеме выпуска воздуха |
на |
высоте |
hB > |
|||||||||||
>0,6 Я дальнобойность струи воздуха определяется по формуле |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
(VIII.8) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а при выпуске воздуха на высоте hB < |
0,6 Н по формуле |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
*стр = |
0,71 ^ |
Y ¥ MK |
|
|
|
|
(VIII .9) |
||||
при веерном направлении струй по формуле |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Ястр = (- ^ )2 Я ж , |
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
а — коэффициент |
турбулентной |
структуры |
струи, |
при |
|||||||||
|
нимаемый по табл. VIII. 1; |
в |
зависимости |
от |
мак |
|||||||||
С и Ci — поправочные |
коэффициенты |
|||||||||||||
|
симальной допустимой |
скорости |
воздуха |
vMaKC |
и |
|||||||||
|
от |
соотношения |
Ъ— ширины |
и |
Я — высоты |
об |
||||||||
|
служиваемой зоны (табл. VIII.2); |
зоны |
помещений, |
|||||||||||
|
F — площадь |
поперечного |
сечения |
|||||||||||
|
обслуживаемой одной струей, в ж2. |
|
|
|
|
Дальнобойность струи должна быть равна длине обслуживаемой ею зоны помещения. При большей или меньшей дальнобойности струи следует соответственно уменьшить или увеличить подвижность (^макс) воздуха в рабочей зоне или увеличить или уменьшить зна чение коэффициента турбулентной струи. Кратность циркуляции воздуха следует принимать для систем с полной рециркуляцией экономически наивыгоднейшей по расходу электроэнергии, которую возможно определить по формулам:
при параллельной схеме выпуска воздуха
П |
зооvi |
(УШЛО) |
|
|
*ртр |
147
Т а б |
л и ц а V III.1 |
Коэффициент турбулентной структуры струи |
а |
Значение |
Типы приточных насадков |
|
|
|
и* |
2 ** |
|||
|
|
|
t x |
|||||
|
|
|
|
|
|
at v |
Ч3 о , н |
|
|
|
|
|
|
|
о я |
иО.Нй |
|
|
|
|
|
|
|
ЯSf |
>»Я о <N |
|
Цилиндрическая труба с конфузо- |
|
g r |
|
|
||||
ром длиной не менее d и углом рас |
|
0,07 |
25°50' |
|||||
крытия 0 = 1 5 ° ....................................... |
|
|
|
|||||
Цилиндрическая труба |
|
|
|
|
0,08 |
30*30' |
||
Патрубок |
после отвода |
|
|
tJ |
|
0,1 |
32*50' |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Спрямляющая решетка |
непосред |
|
|
|
0,12 |
44°30' |
||
ственно за осевым вентилятором . . |
|
|
|
|||||
Лопатки |
Прандтля при |
повороте |
|
|
|
0,2 |
68*30' |
|
струи на 90° ........................................... |
|
|
|
|
||||
Редкая сетка за осевым вентилято |
* |
\л А |
:: |
|
|
|||
:: |
0,24 |
78*40' |
||||||
ром в коротком патрубке (/=0,50 d) |
1 |
Р 1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
L -
П р и м е ч а н и я : 1. Степень турбулентности струи характеризуется коэффициентом а, связанным с углом раскрытия струи 3,4 а= tg а.
2. При применении приточных насадков иной конструкции коэффи циент а принимать по экспериментальным данным*
148
Та б л и ц а Vllt.S!
Поправочные коэффициенты С п Сг
Максимальная скорость воздуха в рабочей
Поправочные коэффициенты |
С и Сх |
зоне tiMaKC в м/сек |
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
| 0,6 |
0,75 |
С при b < 4 Н ................................... |
0,28 |
0,33 |
0,35 |
0,37 |
0,38 |
0,4 |
С при b > АН .................................... |
0,2 |
0,23 |
0,25 |
0,262 |
0,27 |
0,28 |
С * ............................................................... |
0,2 |
0,25 |
0,27 |
0,29 |
0,3 |
0,32 |
при веерной схеме выпуска воздуха
п |
15омакс2 |
(VIII.11) |
|
|
С?^СТр |
При совмещении системы воздушного отопления с приточной вентиляцией объем перемещаемого воздуха принимается равным расчетному вентиляционному объему, если он не меньше объема для систем отопления с полной рециркуляцией.
Температура подаваемого воздуха в помещение проверяется по формуле
|
|
|
|
Qo(tp— *н) . . |
(VIII.12) |
||
|
|
|
|
0,24уп |
ГР’ |
||
|
|
|
|
|
|||
где |
tp — температура в рабочей |
зоне в°С; |
|
||||
|
tH— расчетная температура наружного воздуха для отопле |
||||||
|
|
ния |
в° С; |
|
|
|
|
|
у — объемный |
вес воздуха при tp в кг/м*\ |
определяемая по |
||||
|
q0 — удельная |
тепловая характеристика, |
|||||
|
|
внутреннему объему помещения с учетом инфильтрации, |
|||||
|
|
в ккал/м3-ч-град\ |
|
|
|
||
|
t0 — не должна превышать 70° С. |
|
|
||||
|
При параллельной схеме-выпуска воздуха диаметр приточного |
||||||
насадка определяется по формуле |
|
|
|||||
|
|
|
|
d = |
0,88 |
|
(VIII.13) |
|
|
|
|
|
F |
||
|
|
|
|
Рмакс / |
|
||
^макс |
при Ъ >> 4Н принимается равной 0,7 от допустимых подвиж |
||||||
ностей |
воздуха в |
рабочей зоне. |
|
|
|
||
|
При веерной схеме выпуска воздуха |
|
|||||
|
|
|
|
d = 6,25 |
aLl |
м, |
(VIII.14) |
|
|
|
|
|
умакс Н |
|
|
г д е |
Z-i — о б ъ е м |
в о з д у х а , п о д а в а е м о г о о д н о й с т р у е й , в м 3/сек. |
149
Пример V lII.l. Рассчитать сйетёму воздушного отопления инструменталь*
ного цеха (рис. VII 1.3) с длиной I = |
120 м и шириной |
6 = 48 м, с высотой |
|||||
до верхнего пояса ферм II — 10 м. Допустимая подвижность воздуха в рабо |
|||||||
чей зоне не более 0,5 м/сек. Теплоноситель |
вода, tr = |
130° С, |
t0 = |
70° С, |
|||
/р<3 = |
16° С. Внутренняя кубатура цеха V = |
120-48-10 = |
57 600 м3. Тепло- |
||||
потери |
цеха с учетом инфильтрации |
наружного воздуха |
при |
tH= |
—26° С |
967 680 ккал/ч. Принимаем к установке четыре агрегата, по два с каждого торца с подачей воздуха на высоте 6 ж от пола.
Площадь поперечного сечения помещения на одну струю F = 2410= 240 ж2.
Дальнобойность струи
При цМакс = 0 , 5 м/сек; С — 0,37 (табл. VII 1.2) дальнобойность струи при выпуске воздуха на высоте >0,6 Н равна:
1= — V F = ^ У Ш х № > 60 м.
а0,08
Дальнобойность струи |
велика. |
Принимаем АМакс = 0,29 м/сек. |
||
Тогда |
|
|
|
|
С |
V — |
0,29 |
Л___ |
м. |
/ = — у F = - 1— /2 4 0 ^ 6 0 |
||||
а |
|
0,08 |
|
|
Наивыгоднейшая кратность циркуляции воздуха
я „ 300О£ „к с_ 300-0,5»
/Стр 60
Объем воздуха, подаваемого четырьмя агрегатами,
1 = 1,25-57 600 = 72 000 м*/ч.
Производительность агрегата
72 000
L1= — -— = 18 000 м3/ч.
4
Далее подбирают стандартные агрегаты (см. гл. X VII) с соответствующей производительностью по воздуху и с соответствующей теплопроизводительностью. Температура воздуха, поступающего из отопительных агрегатов, в пределах допустимой, т. е. меньше 70°С:
Яо (^р— ^н) |
+ ^р |
0,42-42 |
16 ^ 6 2 ° С. |
0,24 уп |
|
0,24-1,22-1,25 |
|